Características de partida de uma caldeira de uma usina termelétrica não unitária a partir de um estado não resfriado

Palestra nº 12

O estado não resfriado é caracterizado pela presença de pressão no tambor inferior a 13 ATA, o que corresponde à parada da caldeira por 10 horas ou mais.

O tempo de resfriamento depende do estado do isolamento térmico, da densidade das comportas do caminho gás-ar, da densidade das conexões de drenagem, das condições de colocação da caldeira em reserva (qual o nível de água no tambor durante o desligamento , a rapidez com que a caldeira entupiu ao longo dos caminhos gás-ar e vapor-água).

As etapas de partida a frio são as mesmas de partida a frio.

Em que controle especialé realizada verificando os critérios de arranque seguro da caldeira (diferença de temperatura do metal do tambor, expansão do tambor, telas, temperatura do metal das superfícies de aquecimento e linha de vapor de ligação).

É monitorado o estado dos equipamentos dos sistemas em funcionamento (sistema hidráulico de remoção de cinzas, sistema de abastecimento de água de vedação para vedação da fornalha e poço de convecção, sistema de extinção de incêndio, fonte de alimentação reduzida da caldeira, elementos de segurança da caldeira, etc.).

Não são testadas proteções quando a caldeira está inativa por menos de três dias, exceto nos casos de detecção de avarias no funcionamento das proteções, bloqueios ou avarias associadas ao estado mecânico das válvulas de corte.

Após a verificação dos elementos da tubulação, é montado um diagrama das tubulações de vapor vivo. Em que:

GPZ-1 deve estar aberto;

O RROU deve ser mantido em reserva quente;

O bypass GPZ-2 deve estar fechado;

Em seguida, a temperatura do óleo combustível no anel de óleo combustível da caldeira é controlada, o número necessário de bicos de ignição é instalado, os mecanismos de tiragem são preparados para acionamento, o forno é ventilado e o supervisor de turno da oficina e o turno da estação o supervisor é informado sobre o próximo acendimento da caldeira.

Em seguida, são abertos os drenos do superaquecedor e da linha de vapor de ligação, aceso o número necessário de queimadores (neste caso, o consumo de combustível é controlado pela temperatura dos gases na saída do forno, que deve ser 10 - 30ºC mais alto temperatura máxima metal superaquecedor).

À medida que a pressão aumenta atrás da caldeira, a purga do superaquecedor se abre. A seguir, os parâmetros são aumentados de acordo com o cronograma de partida da caldeira a partir do estado não resfriado. As demais operações correspondem ao arranque da caldeira a frio.

O estado térmico da caldeira é caracterizado como quente se a pressão no tambor ultrapassar 13 ata, o que normalmente corresponde a um tempo de inatividade da caldeira não superior a 10 horas.

Fase preparatória neste caso, é semelhante a preparar a caldeira para arrancar a frio. Atenção especialé pago para monitorar as condições dos equipamentos em operação.

1. É montado um diagrama de tubulações de vapor vivo, a saber:

É controlado o fechamento do GPP-2 e seu bypass, bem como o fechamento das válvulas de entrada da unidade de ignição;

O RROU é colocado na reserva quente (ver acima);

O GPP-1 abre e as taxas de aquecimento necessárias da tubulação de vapor de conexão são garantidas.

Se a caldeira ficar parada em reserva por mais de 4 dias, é necessário abrir os drenos do superaquecedor.

2. O nível da água de ignição no tambor da caldeira está ajustado.

3. Um diagrama do caminho gás-ar é montado e a fornalha é ventilada de acordo com os requisitos das instruções locais.

4. Se o acendimento for feito com óleo combustível, os aquecedores da caldeira são conectados; neste caso, a temperatura do ar frio em frente ao aquecedor de ar deve ser mantida entre 100 – 110 o C.

O consumo inicial de combustível deve ser tal que a temperatura dos gases na saída do forno seja 10 - 30 o C superior à temperatura máxima do metal do superaquecedor.

À medida que a pressão começa a aumentar atrás da caldeira, o RROU é conectado abrindo a válvula correspondente na unidade de ignição.

No futuro, o modo será executado de forma semelhante às partidas a partir de um estado frio e não resfriado, enquanto você deve se concentrar no cronograma - a tarefa inicial.

ENERGIA DA SOCIEDADE DE AÇÕES RUSSA
E ELETRIFICAÇÃO "UES DA RÚSSIA"

INSTRUÇÕES PADRÃO
NO INÍCIO
DE DIFERENTES CONDIÇÕES TÉRMICAS
E PARAR A CALDEIRA DE VAPOR
USINAS TÉRMICAS
LIGAÇÃO CRUZADA

RD 34.26.514-94

SERVIÇO DE EXCELÊNCIA ORGRES

Moscou 1995

DESENVOLVIDO PELA ORGRES Firm JSC

CONTRATANTE V.V. KHOLSHCHEV

APROVADO pela RAO UES da Rússia em 14 de setembro de 1994.

Primeiro vice-presidente V.V. ENCARACOLADO

As Instruções levam em consideração comentários e sugestões de institutos de pesquisa e design, empresas de energia e organizações de comissionamento.

RD 34.26.514-94

Data de validade definida

de 01/01/1995

até 01/01/2000

As instruções padrão destinam-se ao pessoal técnico e de engenharia de usinas termelétricas. Esta Instrução está sendo emitida novamente. Entre trabalhos semelhantes, destacam-se a “Coleção de instruções para manutenção de caldeiras de usinas” (M.-L.: Gosenergoizdat, 1960), “Instruções temporárias para manutenção de caldeira do tipo TGM-84 em combustão gás natural e óleo combustível" (Moscou: BTI ORGRES, 1966).

Ao operar a caldeira, você deve se guiar pelos seguintes requisitos:

atuais PTE, PTB, PPB, “Regras para projeto e operação segura de caldeiras a vapor e água quente”, “Regras para segurança contra explosão na utilização de óleo combustível e gás natural em instalações de caldeiras”;

instruções de fábrica para operação da caldeira;

instruções locais para manutenção e operação da caldeira e equipamentos auxiliares;

descrições de cargos locais;

. DISPOSIÇÕES GERAIS

O procedimento para ligar os reguladores automáticos no arranque da caldeira encontra-se em anexo.

Os princípios básicos de organização dos modos de inicialização e parada da caldeira estão descritos no apêndice.

O escopo do controle de temperatura é fornecido no apêndice.

Durante o processo de enchimento, ligar as bombas doseadoras da instalação de conservação para fornecer a solução de hidrazina-amónia (Fig. ) a um dos pontos possíveis da caldeira (tambor, pontos inferiores, fonte de alimentação). Quando cheia, desligar as bombas dosadoras e conectar a caldeira ao conjunto de alimentação de água quente (ou fria); realizar testes de pressão.

Durante o processo de teste de pressão, retire uma amostra e determine a qualidade da água da caldeira, inclusive visualmente. Se necessário, lave o sistema de peneiras pelos pontos mais baixos até que a água da caldeira fique límpida. A concentração de hidrazina na água da caldeira deve ser de 2,5 - 3,0 mg/kg, pH > 9.

válvulas de vapor PP-1, PP-2 para purga da caldeira para a atmosfera;

válvulas de vapor PP-3, PP-4 do superaquecedor cortadas na atmosfera;

ligar as bombas dosadoras a pedido da oficina química e organizar um regime de fosfatização na ausência de fosfatos na água da caldeira, mantendo o valor do pH da água da caldeira do compartimento limpo em pelo menos 9,3;

definir o fluxo necessário de água da caldeira dos ciclones remotos cobrindo a válvula de controle de purga contínua, certificando-se de que os indicadores de qualidade da água de alimentação e do vapor estejam estabilizados no nível padrão.

. LIGANDO A CALDEIRA A PARTIR DE UM ESTADO NÃO REFRIGERADO

. LIGANDO A CALDEIRA EM CONDIÇÃO QUENTE

. PARAR A CALDEIRA EM RESERVA

Momento de ativação

Baixar o nível da água no tambor da caldeira

Quando a pressão no tambor atinge 13,0 - 14,0 MPa e as leituras dos medidores de nível são comparadas com as leituras dos dispositivos indicadores de água de ação direta

Aumentar o nível de água no tambor da caldeira (limite II)

Tocha extintora na fornalha

Com 30% de carga nominal

Reduzindo a pressão do gás após a válvula de controle

Com a abertura da válvula de gás para qualquer queimador

Reduzindo a pressão do óleo combustível após a válvula de controle

Com a abertura da válvula de óleo combustível para qualquer queimador

Redução da pressão do óleo no sistema de lubrificação de moinhos com injeção direta quando fornecido centralmente

Desligando todos os ventiladores de ar primário

Desligar todos os ventiladores do moinho ao transportar pó com agente secante desses ventiladores

Mancha da tocha de carvão pulverizado na fornalha

Desligando todos os exaustores de fumaça

Com a abertura da válvula de corte de combustível para qualquer queimador piloto

Desativando todos os ventiladores

Desativando todos os RVPs

Deixar de acender ou apagar a tocha de qualquer queimador piloto

Função inicial

Momento de ativação

Regulador de nível de água de ignição no tambor

Manter um nível constante

Depois de mudar para uma válvula de controle no bypass com diâmetro de 100 mm da fonte de alimentação

Regulador de nível de água do tambor

Depois de mudar para o RPK principal

Regulador de combustível

Manter o consumo de combustível conforme especificado

De acordo com os regulamentos locais

Regulador de temperatura do vapor fresco atrás da caldeira

Manter a temperatura nominal do vapor fresco usando injeção

Quando a temperatura nominal do vapor fresco for atingida

Regulador de purga contínua

Manter a taxa de fluxo de purga contínua especificada

Depois de ligar a caldeira à rede principal

Regulador de ar geral

Manter um determinado excesso de ar no forno

Regulador de fluxo de ar primário

Manter um determinado fluxo de ar primário

Depois de mudar para combustão de poeira

Regulador de vácuo no forno

Mantendo o vácuo no forno

Com ignição de caldeira

Apêndice 3

PRINCÍPIOS BÁSICOS DE ORGANIZAÇÃO DOS MODOS DE PARTIDA E PARAGEM DA CALDEIRA

Anteriormente, como se sabe, propunha-se, ao encher uma caldeira que não arrefecesse, controlar a temperatura da água à frente do tambor, que não deveria diferir em mais de 40 ° C da temperatura do metal em a parte inferior do tambor. No entanto, este requisito só pode ser cumprido se a primeira porção de água for direcionada para além do tambor. Os esquemas existentes de abastecimento de água ao tambor da caldeira normalmente não prevêem esta possibilidade. Porém, ao desenvolver um esquema de monitoramento do estado de temperatura do tambor, optou-se por manter a medição da temperatura da água na frente do tambor; o controle sobre a temperatura de saturação também é mantido.

O enchimento do tambor para hidroprensagem é proibido se a temperatura do metal na parte superior do tambor vazio exceder 140 °C.

Os gráficos apresentados nas tarefas de acendimento da caldeira a partir de vários estados térmicos são de natureza específica: o teste dos modos de arranque foi realizado numa caldeira TPE-430 TPP com travessas; Os horários também se aplicam a outros tipos de caldeiras.

Arroz. 9 . Distribuição de temperatura ao longo do caminho do superaquecedor:

Dependendo da tecnologia utilizada, os desligamentos da caldeira são divididos nos seguintes grupos:

parar a caldeira de reserva;

desligamento da caldeira para espera prolongada ou reparo (com conservação);

desligamento da caldeira com refrigeração;

Parada de emergência.

A paragem da caldeira em reserva significa uma paragem abreviada com manutenção do nível de água no tambor, associada principalmente a paragens de equipamentos que não necessitam de reparações aos fins-de-semana. Quando um desligamento dura mais de 1 dia, a pressão na caldeira geralmente diminui para a pressão atmosférica. Ao desligar por mais de 3 dias, recomenda-se colocar a caldeira sob pressão excessiva de um desaerador ou outra fonte para fins de conservação.

A tecnologia de parada da caldeira é adotada da forma mais simplificada possível e prevê a descarga da caldeira em até 20 - 30% nos parâmetros nominais, seguida de extinção e desconexão da tubulação principal de vapor.

Para manter a pressão do vapor durante o desligamento, as válvulas de purga da caldeira não abrem para a atmosfera. O requisito contido no “Escopo e condições técnicas para a implementação de proteção tecnológica de equipamentos térmicos de usinas com conexões cruzadas e caldeiras de água quente” (Moscou: SPO Soyuztekhenergo, 1987) sobre a abertura de válvulas de purga durante desligamentos de caldeiras foi revisada e ao elencar as ações realizadas pela proteção tecnológica esta operação não é mencionada (Circular nº Ts-01-91/T/ “Sobre a introdução de alterações nos esquemas de proteção tecnológica dos equipamentos termelétricos das usinas termelétricas em operação” - M. : SPO ORGRES, 1991).

Basta limitar-se controle remoto válvula de purga.

Ao colocar equipamentos em reserva de longo prazo ou em reparo, esta Instrução Normativa prevê sua preservação com hidrazina e amônia durante o modo de desligamento da caldeira. Outros métodos de preservação também são possíveis.

O desligamento com resfriamento da caldeira e das linhas de vapor é utilizado quando é necessário reparar superfícies de aquecimento na fornalha, chaminés ou caixa de aquecimento. Uma vez desligada a caldeira, as máquinas de tiragem permanecem em funcionamento durante todo o período de arrefecimento. O resfriamento do tambor com vapor de uma caldeira adjacente (através de jumpers) é realizado tanto sem manter o nível da água no tambor (este modo é dado como exemplo nesta Instrução Padrão) quanto com manutenção do nível. Neste último caso, o vapor é fornecido para resfriamento apenas aos coletores superiores do tambor. Com a ajuda do RROU, é regulada a taxa de redução da pressão do vapor, que é descarregado primeiro no coletor auxiliar e depois na atmosfera.

A taxa de diminuição da pressão do vapor deve ser mantida de forma a não exceder a taxa permitida de diminuição da temperatura da geratriz inferior do tambor, que quando parado é [↓Vt] = 20 °C/10 min. A diferença de temperatura entre as partes superior e inferior do tambor não deve exceder [ Dt] = 80°C.

Apêndice 4

VOLUME DE CONTROLE DE TEMPERATURA

Controle para condições de temperaturaÉ aconselhável realizar o controle do superaquecedor durante a inicialização da caldeira com termômetros termoelétricos de manga padrão instalados na saída dos estágios individuais, abandonando as medições com termômetros termoelétricos de bobina. Nos modos de inicialização, em primeiro lugar, é necessário garantir o controle da temperatura do vapor nos primeiros estágios do superaquecedor, pois as superfícies de aquecimento mais submetidas ao estresse térmico em tais modos, bem como as temperaturas do vapor na saída da caldeira ao longo de ambos os fluxos . Recomenda-se que essas medições sejam registradas automaticamente junto com o registro existente da temperatura do metal do tambor. Este último deve estar em conformidade com os requisitos da seção do apêndice. 1.6 “Recolha de documentos administrativos para operação de sistemas de energia (Parte de Engenharia Térmica). Parte 1." M.: SPO ORGRES, 1991:

o número de medições de temperatura ao longo da parte superior e inferior do tambor foi reduzido para seis: no centro e nas seções externas;

é prevista a medição das temperaturas de saturação através da instalação de termopares de manga ou de superfície na saída de vapor e nos tubos de drenagem do tambor;

é fornecida a medição das temperaturas da água de alimentação atrás do economizador (para monitoramento quando o tambor está enchendo).

Antes de ligar a unidade caldeira após um longo desligamento, ela é verificada e inspecionada. São verificadas superfícies de aquecimento, revestimento de bueiros, válvulas de explosão e segurança, conexões de vapor e água, instrumentação, elementos de controle manuais e automáticos, mecanismos auxiliares (exaustores de fumaça, ventiladores, equipamentos de moinho). É realizado um teste de funcionamento e verificado o bloqueio automático dos exaustores de fumos e ventiladores. Entrada arranque da caldeira em caso de mau funcionamento dos equipamentos de proteção.

Diagrama de ignição de uma caldeira de tambor operando em uma linha principal comum

Para o arranque é preparado o circuito de ignição (ver fig.). Os drenos 4 são fechados e as saídas de ar 6 e a válvula na linha de purga do superaquecedor 7 são abertas. A válvula principal de vapor 8 permanece fechada e a drenagem na frente dela abre para permitir que a linha de vapor aqueça e para evitar a hidráulica. choques durante a condensação do vapor que entra na linha de vapor frio.

Para evitar corrosão intensa das superfícies internas das tubulações, a unidade da caldeira é abastecida apenas com água desaerada antes da queima. A temperatura da água na frente do tambor não deve diferir da temperatura do metal do tambor em mais de 40 ° C. Se a diferença de temperatura for maior, é proibido encher a caldeira com água devido ao risco de temperatura excessiva estresse. A velocidade de enchimento deve ser tal que garanta um aquecimento uniforme do tambor (diferença máxima de temperatura entre quaisquer dois pontos não deve exceder 40-50° C). Ao encher a caldeira com água, observe as conexões da linha de alimentação 1 e das linhas de drenagem. Se ocorrer um vazamento, ele deverá ser reparado ou a fonte de alimentação deverá ser interrompida.

O tambor está cheio até nível mais baixo, já que em acendendo a caldeira o nível sobe devido ao aumento do volume específico de água e ao deslocamento de parte dela das superfícies da tela 5 pelo vapor resultante. Depois de encher a caldeira com água, certifique-se de que o nível no tambor não diminui. Caso contrário, você precisa encontrar o vazamento, consertá-lo e, em seguida, levar o nível ao nível de gravetos.

Antes do acendimento e durante o aquecimento, a fornalha e todas as condutas devem ser ventiladas com exaustor de fumos e ventilador durante pelo menos 10 minutos. A ventilação é realizada para remover da fornalha e das chaminés uma mistura explosiva de ar com gases e combustível não queimado, que pode estar em depósitos nas superfícies de aquecimento formados durante o funcionamento da unidade caldeira devido a condições de combustão insatisfatórias, moagem grosseira de combustível , má atomização de óleo combustível ou baixo aquecimento, etc. p.

Deve-se ter em mente que a ventilação prolongada de uma unidade de caldeira que acabou de ser desligada pode levar ao seu resfriamento repentino e ao aparecimento de tensões térmicas perigosas. Portanto, caldeiras de tambor com pressão igual ou superior a 98 MPa não podem ser ventiladas por mais de 15 minutos.

Para garantir o aquecimento uniforme da fornalha e de outras superfícies acendendo a caldeira deve ser feito na medida do possível mais queimadores, garantindo ao mesmo tempo fornecimento de ar suficiente para cada um deles. A ignição das caldeiras a carvão pulverizado é realizada por meio de bicos especiais de ignição de óleo combustível. A transição para a queima de pó de carvão é feita somente após o aquecimento do forno a um nível que garante a combustão estável do pó e é determinado pela marca do combustível e pelas instruções locais. A alimentação de poeira em um forno não aquecido pode levar não apenas à sua perda, mas também à ignição de combustível não queimado nas chaminés convectivas e, como resultado, a danos à unidade da caldeira.

O maior aquecimento do forno é necessário antes de alimentá-lo com combustíveis fracamente reativos. Portanto, mudar para combustão combustível sólido com rendimento volátil inferior a 15% é permitido com uma carga térmica da fornalha de pelo menos 30% da nominal.

Velocidade de ignição(aumento de pressão) é regulado pela alteração da quantidade de liberação de calor na fornalha e pela resistência da linha de ignição 7. A taxa de crescimento da pressão é determinada pela intensidade da formação de vapor e pelo coeficiente de resistência da ignição (sopro -off ) linha. Quando a linha de ignição está totalmente fechada, a taxa de aumento de pressão é máxima, pois neste caso o vapor vai apenas para preencher o volume de vapor da unidade caldeira.

Por isso, taxa de aumento de pressão ao acender a unidade da caldeira, ela é ajustada alterando a resistência da linha de fogo e a quantidade de calor liberado na fornalha.

Regime de temperatura das superfícies de evaporação em acendendo a caldeira depende da intensidade da circulação natural. Com fraco aquecimento das superfícies da tela 5 (com baixo fluxo de vapor), a circulação nos tubos individuais é fortemente influenciada pela diferença em suas características hidráulicas. Além disso, as condições de circulação pioram devido ao crescente aquecimento desigual dos tubos individuais. Portanto, com baixa liberação de calor no forno, podem ocorrer modos de circulação não confiáveis, e a taxa de circulação em tubos individuais pode diminuir para zero e valores negativos. Também é necessário ter em mente que com circulação fraca, a mistura da água no tambor piora, e a temperatura da parede da parte final do tambor pode ficar significativamente atrás da temperatura da parede da parte intermediária. A circulação melhorada é garantida por um aumento no fluxo de vapor, que, a uma taxa constante de aumento de pressão, é alcançado pela redução da resistência da linha de ignição.

No startups de caldeirasÉ necessário fornecer resfriamento de algumas superfícies de aquecimento para evitar o superaquecimento de suas paredes. Estas superfícies incluem o superaquecedor 3 e o economizador de água 2 para caldeiras de tambor.

O superaquecedor geralmente é resfriado por seu próprio vapor, o que cria um fluxo de vapor denominado purga.

A quantidade de vapor soprado através do superaquecedor durante o período de queima é de 10-15% da produção nominal de vapor da unidade de caldeira, e a velocidade do vapor é de 2-3 m/s, o que causa distribuição desigual de vapor entre os tubos. Em combinação com possíveis irregularidades de temperatura no fluxo de gás, isso pode causar uma diferença significativa na temperatura das paredes dos tubos individuais. Portanto, ao ligar a unidade caldeira, é necessário controlar o regime de temperatura dos tubos do superaquecedor, inclusive ao longo de sua largura.

Ao iniciar caldeiras de tambor, se não houver resfriamento confiável do economizador de água, poderá formar-se vapor superaquecido em suas seções de saída, o que em algumas condições causará superaquecimento excessivo das tubulações. Durante o período de queima, a caldeira de tambor costuma ser alimentada periodicamente, e o consumo de água de alimentação é determinado pela quantidade de sopro do superaquecedor e drenagem dos pontos inferiores. Neste caso, ocorre uma pulsação da temperatura da água no economizador, o que provoca tensões alternadas nas paredes e pode causar danos às juntas soldadas dos tubos do economizador.

Para proteger os tubos do economizador de água contra superaquecimento durante o período de aquecimento, utiliza-se a circulação de água do tambor para o economizador ou o bombeamento contínuo de água através do economizador (ver figura). Neste caso, a água após o economizador é devolvida ao desaerador ou tanque de alimentação da usina termelétrica.

Velocidade de ignição de caldeiras com circulação naturalé limitado pelas condições de aquecimento uniforme do tambor e pela diferença máxima de temperatura entre sua parte superior e inferior, bem como pela espessura da parede. A taxa de aquecimento das paredes do tambor não deve exceder 1,5°C/min até uma temperatura de parede de 200°C e 3°C/min durante a continuação da queima.

Cronograma de inicialização da caldeira
pb - pressão no tambor durante o processo de combustão; tn - temperatura de saturação do vapor.

Ignição de caldeiras de diversos estado térmico deve ser realizado de acordo com o cronograma de lançamento (Fig.), elaborado com base em testes levando em consideração características de design desta unidade de caldeira. A duração da combustão depende dos parâmetros iniciais, métodos de resfriamento do superaquecedor, características do projeto e estado térmico inicial da unidade de caldeira. A duração da ignição para caldeiras de média pressão é de 3-4 horas, e para caldeiras alta pressão 4-5 horas

Simultaneamente ao aquecimento da caldeira, quando a pressão nela atinge cerca de 0,5 MPa, a linha de vapor 9 é aquecida da válvula principal de vapor 8 para a linha de operação 11. A seção aquecida da linha de vapor é drenada através de drenos 4 instalados em frente da válvula principal 10 (ver figura).

Para evitar estresse térmico excessivo, a tubulação deve ser aquecida a certas velocidades permitidas iguais a 2-4 C/min.

As deformações longitudinais das tubulações de vapor quando aquecidas são percebidas pelos compensadores, e as forças resultantes são transferidas para suportes e suspensores. Durante o aquecimento, controle a extensão das tubulações de vapor por meio de indicadores especiais (benchmarks) e observe o funcionamento dos suspensores e suportes.

Caso as deformações ultrapassem os limites estabelecidos, ocorra vibração das tubulações de vapor ou ocorram danos aos suspensores, é necessário interromper o aquecimento e tomar medidas para eliminar quaisquer violações identificadas no funcionamento normal das tubulações de vapor.

A unidade da caldeira é conectada à linha de vapor a uma pressão no tambor 0,1-0,2 MPa menor que na linha. Esta pressão é mantida para evitar a ebulição da água, o que ocorreria se a pressão no tambor fosse maior do que na linha de vapor. Ligar a unidade da caldeira com uma pressão significativamente inferior à da principal leva à diminuição ou mesmo à cessação do sopro do superaquecedor e é inaceitável devido ao risco de superaquecimento das bobinas do superaquecedor.

Depois de ligar a unidade caldeira à linha principal, fechar as conexões das linhas de purga e elevar a sua carga até aquela exigida pelas condições de funcionamento da central térmica.

Princípios básicos de organização dos modos de inicialização

e desligamento da caldeira

1. Esta Instrução trata das operações de partida em relação a um circuito com contraventamento. No lançamento segundo diagrama de blocos em usinas termelétricas, onde tal possibilidade for prevista, deve-se orientar-se pelas disposições.

2. Dependendo do estado térmico do equipamento, os modos de inicialização são divididos nos seguintes grupos principais:

Do estado frio com a caldeira e as linhas de vapor completamente resfriadas. Essa condição é típica quando há paradas por dois ou mais dias;

A partir de um estado não resfriado com a pressão restante no tambor acima de 0.

Este estado (0< Рб £ 1,3 МПа) характерно при остановах на 10 и более часов в зависимости от качества тепловой изоляции котла и паропроводов и плотности газовоздушного тракта; из горячего состояния при сохранившемся давлении в барабане более 1,3 МПа.

Uma pressão de vapor de 1,3 MPa foi formalmente selecionada como limite, com base no valor da contrapressão no coletor auxiliar. Com esta abordagem, ao partir do estado quente, as válvulas de purga da caldeira não abrem para a atmosfera e o vapor de purga é imediatamente fornecido à ROU de ignição.

3. Na partida a frio, o consumo inicial de combustível é selecionado igual a 10% do nominal. A pressão do combustível (gás, óleo combustível) correspondente a esta vazão é determinada pela fórmula

É mais conveniente utilizar um gráfico construído de acordo com a fórmula especificada, a partir do qual é possível determinar rapidamente a pressão do combustível para lenha em função do seu consumo (em porcentagem) e do número de queimadores acesos.

Figura 9 - Pressão do combustível de ignição

4. O aumento mais lento da pressão inicial do vapor durante as partidas a partir do estado frio é garantido pela abertura total das válvulas de purga da caldeira para a atmosfera, bem como pela purga adicional fornecida nos projetos modernos de caldeiras TKZ antes dos estágios não drenados do superaquecedor.

Uma combinação de um aumento inicial de 10% e largura de banda linhas de purga (os diâmetros das linhas de vapor são escolhidos iguais a Dу 100 mm) permitem manter a taxa de aquecimento permitida do tambor. Este critério foi agora revisto. Em vez da taxa de aumento da temperatura de saturação, propõe-se controlar a taxa de aumento da temperatura ao longo da geratriz inferior do tambor, onde as fissuras estão concentradas. Ao mesmo tempo, o intervalo de tempo para alteração do parâmetro foi revisado: um intervalo de tempo estendido de 10 minutos foi tomado como base, e a velocidade foi determinada como a média de 10 minutos e comparada com o valor permitido = 80°C.

Apêndice 4 das Instruções Padrão para Partida em Vários Estados Térmicos e Parada de uma Caldeira a Vapor para Usinas Térmicas de Ligação Cruzada

Volume de controle de temperatura

É aconselhável monitorar o regime de temperatura do superaquecedor durante a inicialização da caldeira por meio de termômetros termoelétricos de manga padrão instalados na saída dos estágios individuais, abandonando as medições com termômetros termoelétricos de bobina. Nos modos de inicialização, em primeiro lugar, é necessário garantir o controle da temperatura do vapor nos primeiros estágios do superaquecedor, pois as superfícies de aquecimento mais submetidas ao estresse térmico em tais modos, bem como as temperaturas do vapor na saída da caldeira ao longo de ambos os fluxos . Recomenda-se que essas medições sejam registradas automaticamente junto com o registro existente da temperatura do metal do tambor. Este último deve estar em conformidade com os requisitos:

O número de medições de temperatura ao longo da parte superior e inferior do tambor foi reduzido para seis: no centro e nas seções externas;

É possível medir temperaturas de saturação instalando termopares de manga ou superfície nos tubos de exaustão e drenagem do vapor do tambor;

Está prevista a medição da temperatura da água de alimentação atrás do economizador (para monitorização durante o enchimento do tambor).

Bibliografia

1. “Diretrizes para conservação de equipamentos de calor e energia: RD 34.20.591-87” (M.: Rotaprint VTI, 1990).

2. “Instruções padrão para partida em vários estados térmicos e parada de um monobloco de 110 MW com turbina T-110/120-130 e caldeira a gasóleo: TI 34-70-048-85” (M.: SPO Soyuztekhenergo, 1986).

3. "Recolha de documentos administrativos para operação de sistemas energéticos (parte de engenharia térmica). Parte I."

4. "Melhoria do sopro periódico e contínuo de caldeiras de tambor de alta pressão (15,5-16,5 MPa)." - M.: Rotaprint VTI, 1989.

5. "Volumes e especificações técnicas para a implementação de proteção tecnológica de equipamentos térmicos de usinas com ligações cruzadas e caldeiras de água quente" (M.: SPO Soyuztekhenergo, 1987),

6. "Recolha de documentos administrativos sobre funcionamento de sistemas energéticos (parte de engenharia térmica). Parte 1." M.: SPO ORGRES.

E aumentando a carga para a especificada. Vamos considerá-los em relação aos equipamentos mais modernos - instalações de blocos. Durante a primeira etapa, são “montados os circuitos dos caminhos água-vapor, combustível e gás-ar”, todos os mecanismos e sistemas são preparados, o vácuo é definido no condensador da turbina, pré-inicialização da desaeração da água de alimentação, etc. a caldeira de tambor, dependendo do seu estado, é abastecida com água. Neste caso, o nível no tambor, tendo em conta o “inchaço” quando a boca é acesa, está abaixo do normal. A caldeira de passagem única é abastecida com água para todos os gravetos, exceto para os gravetos do estado de reserva quente. Se não houver excesso de pressão na caldeira, o ar é expelido simultaneamente com o enchimento com água. Numa caldeira de passagem única, é definido um determinado caudal inicial de água de alimentação e ao fechar a válvula Dr1 (com a entrada de ar fechada), a sua pressão sobe até à pressão de funcionamento. Ao acender a caldeira a partir do estado quente, é inicialmente definida uma vazão reduzida de água de alimentação (10-15% do nominal), o que permite que o caminho da caldeira seja resfriado suavemente até a entrada de ar, entrada de ar e sol. O fluxo de água de ignição é ajustado após aumentar a pressão na frente da entrada de ar. A água é descarregada do sistema de abastecimento de água em P20 e depois na tubulação de abastecimento de água (Fig. 23.8, 6). Ao abrir a PBU, o superaquecedor da caldeira de passagem única é colocado sob vácuo (exceto no caso de ignição do estado de espera quente). A mesma operação é realizada em uma caldeira de tambor na ausência de excesso de pressão na mesma, o que ajuda a retardar o aumento da temperatura de saturação no tambor durante o acendimento. Nos casos em que a PSU permanece inicialmente fechada, ela é aberta somente após o acendimento da fornalha, com base na manutenção de uma pressão constante de vapor fresco preservado neste momento.

Durante o período de inatividade da caldeira, apesar de serem tomadas as medidas especificadas no § 23.5, a umidade pode acumular-se em estágios individuais do superaquecedor. Além disso, em uma caldeira de passagem única, devido ao vazamento da entrada de ar e da proteção secundária, a água pode se acumular na tubulação e na primeira superfície de aquecimento atrás da entrada de ar. Isso cria o risco de a umidade ser “empurrada” para os coletores quentes da caldeira quando ela está acesa, o que pode causar rachaduras. Em uma caldeira de tambor, isso leva a um aumento acelerado da pressão no tambor durante o período inicial de queima, o que por sua vez limita o impulso permitido da fornalha. A abertura do PSBU, que conecta o superaquecedor ao condensador, ajuda a acelerar a evaporação da umidade das tubulações quando a caldeira é ligada.

Após acionamento dos mecanismos de tiragem, ventilação do caminho gás-ar e preparação dos dispositivos de abastecimento de combustível, os queimadores são acesos (incluem bicos de óleo piloto ou queimadores de gás). Para aquecer uniformemente as telas em todo o perímetro da câmara de combustão, reduzir as cargas de calor locais, e em uma caldeira de tambor - desenvolvimento simultâneo de circulação em todas as telas, recomenda-se acender o mais baixo possível. mais injetores (queimadores) com o consumo mínimo de combustível permitido para cada um deles. Os testes mostraram que para os tipos existentes de caldeiras domésticas de tambor e de passagem única, o consumo de combustível no primeiro período de acendimento não deve exceder 20% do nominal. Nesta vazão, a temperatura das paredes dos tubos das superfícies de aquecimento de superaquecimento a vapor, mesmo em modo sem fluxo, não excede o valor permitido. Ao iniciar a unidade a partir de um estado frio ou não resfriado, o consumo inicial de combustível é definido em 12-15% do valor nominal. Numa caldeira de tambor, este consumo de combustível fornece suficiente desenvolvimento rápido circulação nas telas e, ao mesmo tempo, a taxa de aumento da pressão no tambor não excede o valor permitido (quando se utiliza exaustão de vapor do tambor para a atmosfera ou com projeto de superaquecedor drenado). Independentemente do tipo de caldeira, o consumo de combustível especificado proporciona produção de vapor suficiente para aquecer as linhas de vapor.

Ao partir do estado quente, o consumo de combustível no período inicial é ajustado em 20% do nível nominal, e se houver fluxo de vapor através do superaquecedor, ele é aumentado ainda mais com base no alcance das temperaturas exigidas de superaquecimento fresco e secundário. vapor.

Após estabelecer o consumo inicial de combustível na caldeira de passagem única, o consumo de água de alimentação e a pressão do meio na frente da entrada de ar são mantidos constantes. Quando a pressão do meio em P20 aumenta para 0,4-0,5 MPa, o vapor dele é descarregado no desaerador, e quando a qualidade especificada da água de descarga é atingida, o ciclo é fechado (a descarga de água de P20 é comutada da conduta de circulação ao condensador). Durante o período de aquecimento considerado, a caldeira de tambor é periodicamente alimentada com água dos blocos vizinhos (Fig. 23.7, I, 13) para manter o nível de água permitido. Nas caldeiras com economizador do tipo fervura, um modo com reabastecimento periódico ou um pequeno fluxo constante de água em alguns casos leva a desníveis termo-hidráulicos significativos. Neste caso, através de tubos separados de transferência de água, um meio com maior entalpia (até vapor superaquecido) pode entrar no tambor. Para eliminar isso, mantenha a temperatura especificada do meio na seção intermediária e na saída do economizador com vazão de água adequada, e se o nível no tambor aumentar, o sopro é aumentado.

Após estabelecer o consumo inicial de combustível em uma caldeira de tambor, a vazão e os parâmetros do vapor fresco aumentam gradativamente e, em uma caldeira de passagem única, a temperatura do meio em frente à entrada de ar (t"B3). Este último permite para julgar a secura do meio que entra na aeronave, conclui-se que quando seco 8-10% (*,v=250-k-270°C) o sol já pode funcionar de forma bastante eficiente e, portanto, você pode. pode começar a conectar o superaquecedor. Esta operação é realizada abrindo gradualmente a válvula DrZ (em etapas de 10-15% com atrasos de 2-3 min). a zona de aquecimento diminui. Ao mesmo tempo, a temperatura do vapor na saída da caldeira aumenta gradativamente, o que é determinado pelo aumento do coeficiente de transferência de calor a2 com o aumento do fluxo de vapor de - --fechado, parte do vapor. do BC junto com a água (“surto” de vapor) continua a ser descarregado em P20. Portanto, a próxima operação é fechar a válvula Dr2. Esta operação é realizada com o objetivo de garantir a retirada de toda a umidade da aeronave com algum pequeno “avanço” de vapor (cerca de 5% do fluxo médio de descarga), o que ajuda a aumentar a eficiência da aeronave. Posteriormente, à medida que aumenta a secura do ambiente na entrada de ar, a válvula Dr2 é fechada adicionalmente, até o fechamento completo, quando o vapor superaquecido aparece na frente da entrada de ar, o que indica a transição da caldeira do modo de operação do separador para o direto -fluir um.

À medida que o fluxo de vapor através do superaquecedor aumenta, as principais linhas de vapor são aquecidas. O vapor é descarregado deles através da fonte de alimentação e drenagem de becos sem saída. Normalmente, o aquecimento é realizado até que a temperatura do vapor na frente da turbina HPC atinja aproximadamente 100 "C acima da temperatura de sua parte de entrada de vapor. Nas unidades equipadas com ROU (ver Fig. 23.7), o sistema de reaquecimento é aquecido fornecendo vapor fresco à UHE e descarregando-o no condensador de Este aquecimento é iniciado somente quando a temperatura do vapor na frente da ROU começa a ultrapassar a temperatura da parte de exaustão da turbina HPC, o que permite evitar seu resfriamento O fim do aquecimento do GPP é determinado com base no alcance da temperatura do vapor na frente da turbina CSD em 50-80 * C acima da temperatura de sua entrada de vapor nos monoblocos SKD 300 e 500 MW. não previsto nos circuitos de partida (Fig. 23.8) e é realizado o chamado aquecimento “combinado” do sistema de reaquecimento. Neste caso, o rotor da turbina é empurrado pela abertura das válvulas de controle, e sua velocidade de rotação aumenta para. 800-1000 rpm O vapor fresco passa pela turbina HPC, o sistema de reaquecimento e é descarregado do GPP para o condensador quando as válvulas CSD da turbina são fechadas. Como se depreende dos testes, em uma velocidade de rotação tão baixa, a operação de rotores de média e baixa pressão sem fluxo de vapor é bastante aceitável. Ao mesmo tempo, como apenas a turbina HPC funciona, o fluxo de vapor é bastante elevado e é garantido o rápido aquecimento do sistema de reaquecimento. Às vezes, para aumentar ainda mais o fluxo de vapor através do sistema de reaquecimento, o vácuo no condensador da turbina é deteriorado.

Existe um grupo de modos nos quais as unidades podem ser iniciadas sem aquecer as linhas de vapor. Isso inclui principalmente partidas a quente. Além disso, dependendo do estado do isolamento térmico, as partidas das unidades após um período de inatividade de 1 a 2 dias também podem ser realizadas sem aquecer o sistema de reaquecimento. O critério para a admissibilidade de tais modos é uma diminuição nas temperaturas do vapor em não mais que 20-30*C em comparação com as temperaturas das partes de entrada de vapor da turbina.

Durante a finalização do aquecimento, o consumo de combustível é ajustado com base no estabelecimento da produção de vapor da caldeira suficiente para garantir que a carga inicial do turbogerador seja cerca de 5% da nominal. Ao partir do estado frio e não refrigerado, tendem a definir o consumo de combustível em um nível mínimo, pois isso facilita garantir o nível necessário Baixas temperaturas vapor fresco e secundário superaquecido. Pelo contrário, ao arrancar a quente, o consumo de combustível aumenta até ao limite superior admissível (com circuito de bypass único - 30% do nominal), garantindo temperaturas de vapor próximas das nominais.

Antes de empurrar o rotor da turbina, as injeções iniciais são ligadas e a temperatura necessária do vapor fresco é definida. Neste caso, em uma caldeira de passagem única, usando a válvula Dr4 na linha de recirculação de água para o desaerador, a pressão na frente das válvulas de injeção de partida é ajustada para 1,5-2,0 MPa maior que a pressão do vapor fresco. Na caldeira de tambor, as temperaturas de vapor especificadas são ajustadas adicionalmente para cada estágio do superaquecedor. Em unidades individuais de 200 e 300 MW, a temperatura do vapor superaquecido secundário é regulada por desvios de vapor. Em unidades com grandes capacidades unitárias (500, 800, 1200 MW), não há desvios de vapor e são utilizadas apenas injeções iniciais na estação de bombeamento de gás, que são colocadas em operação antes da conexão do turbogerador à rede. Durante o período de aumento da velocidade de rotação do rotor do turbogerador, sua sincronização e conexão à rede, a saída de vapor da caldeira e a temperatura do vapor fresco são mantidas constantes. Durante o mesmo período, pelos mesmos motivos da ligação do superaquecedor. a temperatura do vapor superaquecido secundário aumenta gradualmente.

Um aumento particularmente acentuado ocorre quando o turbogerador está conectado à rede, quando o fluxo de vapor através do sistema de reaquecimento quase duplica. É por esta razão que é importante incluir antecipadamente meios de regular a temperatura do vapor secundário sobreaquecido. Nas unidades com caldeiras de fluxo direto, no período anterior à sincronização do turbogerador, a PSU não é coberta e, devido à queda na pressão do vapor fresco, todas as válvulas de controle da turbina abrem (e aquecem). Nos blocos com caldeiras de tambor, a tampa do PSBU mantém constante a pressão do vapor fresco, o que melhora as condições de funcionamento do tambor e regula a temperatura do vapor. Após conectar o turbogerador à rede, a PSBU é fechada e a unidade assume a carga inicial.

A terceira etapa de inicialização (carregamento) da unidade é acompanhada pelo aquecimento de suas peças desde a temperatura inicial até a temperatura final, correspondente ao funcionamento da unidade no modo nominal. O desejo de reduzir a duração do carregamento leva ao rápido aquecimento das peças, o que acarreta a formação de grandes diferenças de temperatura nas mesmas. Por exemplo, ao aquecer uma parede de espessura h a uma taxa de V, °C/min, a diferença de temperatura através da espessura da parede

Onde a é a difusividade térmica do aço, mg/h.

Quando a parede é aquecida a uma velocidade constante V, as tensões de temperatura na parede ekt estão linearmente relacionadas com a diferença de temperatura:

SD, = Ao. Elt, (23,6)

Onde a é o coeficiente de expansão linear; E ■ - módulo de elasticidade do metal; A é o coeficiente de proporcionalidade.

Segue-se que as maiores diferenças de temperatura e tensões máximas de temperatura ocorrem em peças maciças de paredes espessas, como carcaças e rotores de turbinas, tambores e coletores de caldeiras e acessórios nas principais tubulações de vapor. Neste caso, as tensões de compressão são geralmente formadas na superfície aquecida da peça e as tensões de tração são formadas na superfície não aquecida. Após a conclusão do aquecimento da peça, as tensões de temperatura diminuem para zero e às vezes até mudam de sinal. Tensões de sinal oposto ocorrem na peça quando a temperatura do vapor diminui ou quando a unidade para. Quando os modos de partida e parada são repetidos muitas vezes, ocorre uma mudança cíclica na tensão, que pode causar o aparecimento de trincas devido à fadiga térmica do metal. O número de ciclos N antes do aparecimento de fissuras depende de muitos fatores, mas é determinado principalmente pela faixa de mudanças de tensão no ciclo To =<гМакс-Омин. Величина N обратно пропорциональна квадрату До. Допустимые на­пряжения в деталях блока зависят от расчетного числа пускоостановочных режимов за срок службы блока. В свою очередь эти напряжения определяют допустимые скорости прогрева деталей блока.

Levando em consideração o exposto, o bloco deve ser carregado com estrita observância da taxa especificada de aumento dos parâmetros de vapor superaquecido fresco e secundário. Como exemplo na Fig. 23.10 mostra um cronograma para iniciar um monobloco de 300 MW após um período ocioso de 60-90 horas. O gráfico mostra que, dependendo do estado térmico inicial dos cilindros da turbina (^tsvd" ^tssd), diferentes cronogramas para aumentar as temperaturas frescas (). /p.p.) DEVE ser mantido ) e vapor superaquecido secundário (tBT), fornecendo o modo de carregamento mais confiável da turbina.

Caixas. O mesmo regime, naturalmente, deve ser previsto para unidades com caldeiras de tambor. Até uma carga de 25-30% da carga nominal, apenas são utilizados meios de partida para regular a temperatura do vapor. Em seguida, os controles permanentes são ligados e os controles de partida são desligados ou usados ​​para ajustar a temperatura do vapor.

A pressão do vapor fresco aumenta em modo deslizante. A implementação específica deste último, porém, depende das características do equipamento. Assim, em unidades com caldeiras de tambor equipadas com estágios de superaquecedor radiante montados na parede e economizadores de ebulição (por exemplo, tipo TGM-94), foi adotado um cronograma para aumento acelerado da pressão do vapor fresco. Após conectar o turbogerador à rede, suas válvulas de controle são colocadas em uma posição em que, já com uma carga de 40-50% da carga nominal, a pressão do vapor fresco sobe para a nominal. Neste caso, o principal consumo de calor para acumulação no meio e no metal do tubo ocorre em um nível reduzido de temperatura ambiente, e no processo de carregamento bastante rápido é possível garantir a temperatura permitida dos tubos metálicos do superaquecedor radiativo. Além disso, com o aumento da pressão em baixas cargas, as características termo-hidráulicas do economizador de ebulição melhoram. Um modo semelhante também é usado em unidades com caldeiras SKD de fluxo direto - a única diferença é que a pressão nominal de vapor fresco aqui é alcançada com uma carga de cerca de 60% da carga nominal e isso é determinado pela vazão da partida da caldeira unidade. Nesta carga e na pressão nominal do vapor fresco, a entrada de ar é aberta. Esta operação é chamada de transferência da caldeira para pressão nominal. Nas unidades de 200 MW com caldeiras de tambor e de passagem única, após conectar o turbogerador à rede, as válvulas de controle da turbina abrem completamente e a pressão nominal de vapor fresco é alcançada apenas na carga nominal. No entanto, em unidades com caldeiras de passagem única, o rendimento da aeronave e seus acessórios não ultrapassa 60% da carga nominal. Portanto, ao ser atingido, a pressão do vapor fresco na frente da turbina é aumentada para a nominal, ao mesmo tempo que aumenta a temperatura do vapor fresco, com base na manutenção de uma temperatura constante atrás das válvulas de controle da turbina. Em seguida, a entrada de ar é aberta e a caldeira é transferida para a pressão nominal.

Nas caldeiras projetadas para queimar combustível sólido, em cargas acima de 15-30%, a caldeira nominal é alterada para combustível sólido e o consumo de combustível para lenha é reduzido gradativamente. Após a tomada de determinada carga do bloco, os elementos do circuito de partida, utilizados apenas nas partidas e paradas, são desligados e a tensão é retirada dos acionamentos elétricos das válvulas correspondentes.

O acendimento das caldeiras sem bloco é realizado da mesma forma descrita acima, com exceção das operações determinadas pelas especificidades do bloco.

O modo de acionamento de uma caldeira de passagem única a partir do estado de espera quente é especial. A realização de tal regime nas caldeiras SKD é permitida se, durante o período de inatividade, a pressão do vapor fresco permanecer acima do nível crítico. Nas caldeiras DKD é necessário que a reserva antes da fervura da água à entrada da caldeira NRF não seja inferior a 15°C. Caso contrário, como decorre da experiência operacional, durante o processo de acendimento da caldeira, são possíveis danos significativos às telas NRF, causados ​​​​pela distribuição desigual do meio pelas tubulações (tanto em termos de vazão quanto de entalpia). Se as condições especificadas forem atendidas, a caldeira é acionada de acordo com o princípio de entrar rapidamente em operação normal. Como durante o período de inatividade da caldeira “desativada” os parâmetros ambientais ao longo do caminho mudam pouco, durante o acendimento a vazão de combustível da água de alimentação é ajustada e dentro de 2-3 minutos os bicos de óleo combustível (queimadores) são ligados com um taxa de fluxo de combustível proporcional à taxa de fluxo de água. Neste caso, devido a algum atraso no consumo de combustível, a temperatura do vapor fresco diminui (30-50°C) e depois volta ao nível nominal. Ao abrir a PBU, a pressão do vapor fresco é mantida constante. Se as operações forem realizadas com precisão, a duração desse aquecimento da caldeira é de 15 a 20 minutos.

Em diversas unidades, principalmente aquelas destinadas à operação na modalidade de cobertura de programação variável de cargas elétricas, sua partida é realizada sob a influência de um sistema automatizado de controle de processo (APCS). Em instalações modernas, esses sistemas fornecem não apenas controle automático de processos específicos, mas também operações discretas usando dispositivos de controle lógico (LCDs). Esses dispositivos ligam e desligam mecanismos de acordo com suas próprias necessidades, alteram o estado (aberto, fechado) das válvulas de corte, ligam (desligam) reguladores automáticos, trocam reguladores de um órgão executivo para outro, alteram os diagramas estruturais de reguladores, etc. Antes de cada uma das operações, a unidade de controle realiza o controle sobre a admissibilidade de sua implementação. Caso exista um sistema automatizado de controle de processo, o operador da unidade é responsável por:

1) realizar operações preparatórias para o lançamento da unidade e selecionar mecanismos de backup ativados automaticamente;

2) monitorar o funcionamento dos equipamentos e substituir os reguladores automáticos individuais em caso de falha;

3) ajustar o modo (se necessário) influenciando os setpoints dos reguladores automáticos;

4) verificar o estado do equipamento após a conclusão das etapas individuais de partida da unidade e emitir um comando para executar automaticamente a próxima etapa.

Assim, o sistema de controle de processo de uma unidade é um conjunto de meios técnicos de controle e pessoal operacional interagindo com esses meios.